斜塘港支架计算书

精品文档---下载后可任意编辑 斜塘港少支架设计计算书 编制人： 校核人： 审核人： 中交二航局二公司 二OO九年七月 精品文档---下载后可任意编辑 目录 一、基本资料1 二、主要计算依据2 三、计算荷载2 四、脚手架计算2 五、贝雷梁计算3 六、分配梁计算6 七、钢管桩计算14 八、地基承载力计算14 （一）钢管桩承载力计算14 （二） PHC桩基承载力计算14 （三） PHC桩基沉降计算15 九、结论16 精品文档---下载后可任意编辑 一、基本资料 沪杭客运专线三标跨斜塘港段连续梁桥为40.75+56+40.75m。截面为单箱单室变截面预应力混凝土箱梁。其顶板宽 m，底板宽m，全桥砼共计1940m3,共计4948T，平均重量为36T/m。其余尺寸。根据设计要求，P146～P147墩间有一通普通航道，其通航净宽为14米，净高为米。 图1.1 箱梁墩顶断面图 图1.2 箱梁跨中断面图 二、主要计算依据 1、横潦泾特大桥全桥布置图 2、时速350公里客运专线铁路无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）梁体轮廓图（跨度：40+56+40） 3 、钢结构设计法律规范GB 50017-2024 4、建筑桩基技术法律规范 JGJ 94-94 5 、建筑施工碗扣式脚手架安全技术法律规范（JGJ166-2024） 三、计算荷载 恒载考虑为箱梁自重、模板荷载以及脚手架自重，活荷载考虑为施工荷载。 砼荷载标准值Q2：25kN/m3 脚手架结构自重按法律规范JGJ166-200 施工荷载标准值Q32 模板荷载标准值Q1kN/m2 四、脚手架计算 单肢立杆轴向力计算： 式中：Lx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距（m） V——Lx、Ly段的混凝土体积（m3） 墩顶最大截面： 腹板位置： 底板位置： 稳定性计算： A——立杆横截面积 φ——轴心受压杆件稳定系数 f——钢材强度设计值 h——支架立杆步距 ——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度 ∴脚手架满足设计及法律规范要求。 五、贝雷梁计算 考虑每片贝雷梁重取150Kg/m,并考虑施工荷载及模板荷载。取中跨56米段进行计算。由于为变截面，荷载等效为梯形荷载（见图5.1）。贝雷梁考虑0.7的折旧系数。 图5.1 贝雷梁计算简图 图5.2 贝雷梁布置图 ①组贝雷梁所受荷载为： ②组贝雷梁所受荷载为: ③组贝雷梁所受荷载为: ④组贝雷梁所受荷载为: 计算得： ①组贝雷梁 Mmax=kN.m ；Qmax=kN 支点反力（从左到右）依此为：F1=KN；F2=KN；F3=KN；F4=KN；F5=KN；F6=KN； ②组贝雷梁 Mmax=kN.m ；Qmax=778.9（）KN 支点反力（从左到右）依此为：F1=650.4KN；F2=1212.1KN； F3=569.6KN；F4=1133.3KN；F5=1501.4KN；F6=619.6KN； ③组贝雷梁 Mmax=kN.m ；Qmax=（335.4）KN 支点反力（从左到右）依此为：F1=263.4KN；F2=537.9KN； F3=285.4KN；F4=587.0KN；F5=683.2KN；F6=246.0KN； ④组贝雷梁 Mmax=kN.m ；Qmax=（328.5）kN 支点反力（从左到右）依此为：F1=251.5KN；F2=520.0KN； F3=280.0KN；F4=578.1KN；F5=662.6KN；F6=234.1KN； 由以上计算可知：②组贝雷梁受力最不利 Mmax=÷kN.m <[M]=× Qmax=（683.2）÷4=（170.8）kN < ×KN 图5.3 贝雷梁弯矩示意图 图5.4 贝雷梁剪力示意图 刚度计算：单排单层贝雷梁参数：I=cm4；E=206×103N/mm2；取14米跨梁挠度近似计算为： ∴贝雷梁满足设计及法律规范要求。 六、分配梁计算 分配梁为2I56，其截面参数为：I=65590cm4，S=cm3，W=2342cm3，tw=mm。其计算简图如图6.1、6.3、6.4。 图6.1 第三组分配梁计算简图 图6.2 第四组分配梁计算简图 图6.3 第五组分配梁计算简图 图6.4 其余位置分配梁计算简图 由设计图可知：从左到右第4、5组分配梁位于通航位置，其计算简图为图6.2、6.3；第3组分配梁计算简图为图6.1；第 1、2、6组分配梁计算简图如图6.4。 第4组分配梁受力为： ； ； 建立如图6.5所示模型进行计算，得分配梁最大弯矩：M=3KN.m；最大剪力：F=KN 钢管桩支点反力（从左到右）依此为：F1=KN；F2=KN； F3=1KN；F4=KN；F5=KN； 图6.5 第四组分配梁计算模型示意图 图6.6 第四组分配梁弯矩示意图 图6.7 第四组分配梁剪力示意图 弯曲应力: σ<[σ]=160MPa 剪应力：<[τ]=125 MPa 由贝雷梁计算可知第五组分配梁受力为： ； ； 建立如图6.8所示模型进行计算，得分配梁最大弯矩：M=KN.m；最大剪力：F=KN 钢管桩支点反力（从左到右）依此为：F1=KN；F2=KN； F3=1KN；F4=KN；F5=KN；KN； 图6.8 第五组分配梁计算模型示意图 图6.9 第五组分配梁弯矩示意图 图6.10 第五组分配梁剪力示意图 弯曲应力: σ<[σ]=160MPa 剪应力：<[τ]=125MPa 由贝雷梁计算可知第二组分配梁为同类布置中受力最不利工况，其受力为： ； ； 计算得最大弯矩：M=KN.m；最大剪力：F=KN 支点反力（从左到右）依此为：F1=KN；F2=1KN； F3=1KN；F4=KN； 图6.11 第二组分配梁弯矩示意图 图6.12 第二组分配梁剪力示意图 弯曲应力:<[σ]=160MPa 剪应力：<[τ]=125MPa 由贝雷梁计算可知第三组分配梁所受荷载为： ； ； 建立如图6.13所示模型进行计算，计算得最大弯矩：M=KN.m；最大剪力：F=KN 支点反力（从左到右）依此为：F1=324.4KN；F2=1150.1KN； F3=767.5KN；F4=37.8KN； 图6.13 第三组分配梁计算模型示意图 图6.14 第三组分配梁弯矩示意图 图6.15 第三组分配梁剪力示意图 弯曲应力:<[σ]=160MPa 剪应力：<[τ]=125MPa ∴分配梁满足设计及法律规范要求。 七、钢管桩计算 由以上计算可知钢管桩最大受力为KN,钢管桩截面面积为：A=2 σ<[σ]=160MPa 钢管桩满足设计及法律规范要求。 八、地基承载力计算 （一） 钢管桩承载力计算 2；桩底承载力为160KPa，桩底承载力折减系数取0.8；则基础承载力为： 地基承