斜塘港支架计算书

精品文档---下载后可任意编辑 斜塘港少支架设计计算书 编制人 校核人 审核人 中交二航局二公司 二OO九年七月 精品文档---下载后可任意编辑 目录 一、基本资料1 二、主要计算依据2 三、计算荷载2 四、脚手架计算2 五、贝雷梁计算3 六、分配梁计算6 七、钢管桩计算14 八、地基承载力计算14 （一）钢管桩承载力计算14 （二） PHC桩基承载力计算14 （三） PHC桩基沉降计算15 九、结论16 精品文档---下载后可任意编辑 一、基本资料 沪杭客运专线三标跨斜塘港段连续梁桥为40.755640.75m。截面为单箱单室变截面预应力混凝土箱梁。其顶板宽 m，底板宽m，全桥砼共计1940m3,共计4948T，平均重量为36T/m。其余尺寸。根据设计要求，P146～P147墩间有一通普通航道，其通航净宽为14米，净高为米。 图1.1 箱梁墩顶断面图 图1.2 箱梁跨中断面图 二、主要计算依据 1、横潦泾特大桥全桥布置图 2、时速350公里客运专线铁路无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）梁体轮廓图（跨度405640） 3 、钢结构设计法律规范GB 50017-2024 4、建筑桩基技术法律规范 JGJ 94-94 5 、建筑施工碗扣式脚手架安全技术法律规范（JGJ166-2024） 三、计算荷载 恒载考虑为箱梁自重、模板荷载以及脚手架自重，活荷载考虑为施工荷载。 砼荷载标准值Q225kN/m3 脚手架结构自重按法律规范JGJ166-200 施工荷载标准值Q32 模板荷载标准值Q1kN/m2 四、脚手架计算 单肢立杆轴向力计算 式中Lx、Ly单肢立杆纵向及横向间距（m） VLx、Ly段的混凝土体积（m3） 墩顶最大截面 腹板位置 底板位置 稳定性计算 A立杆横截面积 φ轴心受压杆件稳定系数 f钢材强度设计值 h支架立杆步距 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度 ∴脚手架满足设计及法律规范要求。 五、贝雷梁计算 考虑每片贝雷梁重取150Kg/m,并考虑施工荷载及模板荷载。取中跨56米段进行计算。由于为变截面，荷载等效为梯形荷载（见图5.1）。贝雷梁考虑0.7的折旧系数。 图5.1 贝雷梁计算简图 图5.2 贝雷梁布置图 ①组贝雷梁所受荷载为 ②组贝雷梁所受荷载为 ③组贝雷梁所受荷载为 ④组贝雷梁所受荷载为 计算得 ①组贝雷梁 MmaxkN.m ；QmaxkN 支点反力（从左到右）依此为F1KN；F2KN；F3KN；F4KN；F5KN；F6KN； ②组贝雷梁 MmaxkN.m ；Qmax778.9（）KN 支点反力（从左到右）依此为F1650.4KN；F21212.1KN； F3569.6KN；F41133.3KN；F51501.4KN；F6619.6KN； ③组贝雷梁 MmaxkN.m ；Qmax（335.4）KN 支点反力（从左到右）依此为F1263.4KN；F2537.9KN； F3285.4KN；F4587.0KN；F5683.2KN；F6246.0KN； ④组贝雷梁 MmaxkN.m ；Qmax（328.5）kN 支点反力（从左到右）依此为F1251.5KN；F2520.0KN； F3280.0KN；F4578.1KN；F5662.6KN；F6234.1KN； 由以上计算可知②组贝雷梁受力最不利 MmaxkN.m [M] Qmax（683.2）4（170.8）kN KN 图5.3 贝雷梁弯矩示意图 图5.4 贝雷梁剪力示意图 刚度计算单排单层贝雷梁参数Icm4；E206103N/mm2；取14米跨梁挠度近似计算为 ∴贝雷梁满足设计及法律规范要求。 六、分配梁计算 分配梁为2I56，其截面参数为I65590cm4，Scm3，W2342cm3，twmm。其计算简图如图6.1、6.3、6.4。 图6.1 第三组分配梁计算简图 图6.2 第四组分配梁计算简图 图6.3 第五组分配梁计算简图 图6.4 其余位置分配梁计算简图 由设计图可知从左到右第4、5组分配梁位于通航位置，其计算简图为图6.2、6.3；第3组分配梁计算简图为图6.1；第 1、2、6组分配梁计算简图如图6.4。 第4组分配梁受力为 ； ； 建立如图6.5所示模型进行计算，得分配梁最大弯矩M3KN.m；最大剪力FKN 钢管桩支点反力（从左到右）依此为F1KN；F2KN； F31KN；F4KN；F5KN； 图6.5 第四组分配梁计算模型示意图 图6.6 第四组分配梁弯矩示意图 图6.7 第四组分配梁剪力示意图 弯曲应力 σ[σ]160MPa 剪应力[τ]125 MPa 由贝雷梁计算可知第五组分配梁受力为 ； ； 建立如图6.8所示模型进行计算，得分配梁最大弯矩MKN.m；最大剪力FKN 钢管桩支点反力（从左到右）依此为F1KN；F2KN； F31KN；F4KN；F5KN；KN； 图6.8 第五组分配梁计算模型示意图 图6.9 第五组分配梁弯矩示意图 图6.10 第五组分配梁剪力示意图 弯曲应力 σ[σ]160MPa 剪应力[τ]125MPa 由贝雷梁计算可知第二组分配梁为同类布置中受力最不利工况，其受力为 ； ； 计算得最大弯矩MKN.m；最大剪力FKN 支点反力（从左到右）依此为F1KN；F21KN； F31KN；F4KN； 图6.11 第二组分配梁弯矩示意图 图6.12 第二组分配梁剪力示意图 弯曲应力[σ]160MPa 剪应力[τ]125MPa 由贝雷梁计算可知第三组分配梁所受荷载为 ； ； 建立如图6.13所示模型进行计算，计算得最大弯矩MKN.m；最大剪力FKN 支点反力（从左到右）依此为F1324.4KN；F21150.1KN； F3767.5KN；F437.8KN； 图6.13 第三组分配梁计算模型示意图 图6.14 第三组分配梁弯矩示意图 图6.15 第三组分配梁剪力示意图 弯曲应力[σ]160MPa 剪应力[τ]125MPa ∴分配梁满足设计及法律规范要求。 七、钢管桩计算 由以上计算可知钢管桩最大受力为KN,钢管桩截面面积为A2 σ[σ]160MPa 钢管桩满足设计及法律规范要求。 八、地基承载力计算 （一） 钢管桩承载力计算 2；桩底承载力为160KPa，桩底承载力折减系数取0.8；则基础承载力为 地基承