盘扣式板模板支撑计算书

盘扣式板模板支撑计算书盘扣式板模板支撑计算书 ———————————————————————————————— 作者： ————————————————————————————————日期： 盘扣式模板支撑计算书盘扣式模板支撑计算书 一、模板支架选型一、模板支架选型 由于其中模板支撑架高3.6米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围 包括:楼板,长*宽=8m*8m,厚0.25ｍ。 根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件,３#和 4＃楼地下室区域选择 盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料,进行相应的设计计算。 二、搭设方案二、搭设方案 （一）基本搭设参数（一）基本搭设参数 模板支架高H为３.6m,立杆步距ｈ(上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距l a取０.９ｍ，横距lb取0．９m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长 度a取０.2ｍ。整个支架的简图如下所示。 模板底部的方木，截面宽40mm，高80ｍm，布设间距0.2m。 ( (二二) )材料及荷载取值说明材料及荷载取值说明 本支撑架使用 Φ48 *３mｍ钢管， 钢管壁厚不得小于 3mm， 钢管上严禁打孔;采用的 扣件,应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达 65Ｎ·m 时，不得发生破坏。 模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重,以及施工 人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上,按照“底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托 座→立杆→基础“的传力顺序,分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中,取与底模方木 平行的方向为纵向。 （一（一) )板底模板的强度和刚度验算板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁计算,如图所示： （1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时， 模板的截面抵抗矩为：w=1０0０？７２/6=4．82?０4ｍm3； 模板自重标准值:x１=0.3? =０.３kN/ｍ; 新浇混凝土自重标准值：x2=0.25?4?=6ｋN／m； 板中钢筋自重标准值:x３＝0．２5?.1?=0.2７5kN/m; 施工人员及设备活荷载标准值:ｘ4=1? =１ｋN/ｍ； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2？=2kN/m。 以上1、2、3项为恒载,取分项系数1.３５,4、5项为活载,取分项系数１.4,则底模的 荷载设计值为： ｇ１=（ｘ1＋x２+x3)?.3５＝(0.3+6+0．275)?．3５=８．87６ｋN/ｍ； q1＝(x４＋ｘ５)？.4=(１＋2)?．4 =4.2ｋN／m; 对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图 跨中最大弯矩计算公式如下： M1max＝ 0．08g１lc2+0.１ｑ1lｃ2＝ 0.０８？.87６?.22＋0.1?.2?.２2＝0．0４５kN穖 支座最大弯矩计算简图 支座最大弯矩计算公式如下： M2maｘ= -0.１g１ｌc2-0.117q1ｌc２＝ -０.1?.８76?.22-0.1１7?.2？．２2= -0.055kN穖； 经比较可知，荷载按照图2进行组合,产生的支座弯矩最大。Ｍｍaｘ=０．０5５kN 穖; （2)底模抗弯强度验算 取Mａｘ(Ｍ1ｍax，M2max)进行底模抗弯验算，即 σ =0.05５?06／(4.8２？04)=1.145Ｎ/mm２ 底模面板的受弯强度计算值σ =1．145Ｎ/mm2小于抗弯强度设计值 fｍ＝1５ N/mm2,满足要求。 (3）底模抗剪强度计算。 荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g１ｌc+0.61７q1lc=０.６?.８7６？．2＋0.６1７?.2? .2=1．583kＮ; 按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： τ=3?583.43／（2?000?７)＝0．14N/mm2； 所以，底模的抗剪强度τ＝0.14N/ｍm2小于抗剪强度设计值 fｖ =1.4N／ｍm2 满足要求。 （4）底模挠度验算 模板弹性模量E＝60０0 Ｎ/mｍ2； 模板惯性矩Ｉ=１00０？７３/12=4．094?05 mm4； 根据JGJ１３0-2０0１,刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算,不 乘分项系数，因此,底模的总的变形按照下面的公式计算： ν =０.０４8mｍ； 底模面板的挠度计算值ν =0.048mm 小于挠度设计值[v]=Min （20０/150， 1０)mm , 满足要求。 ( (二二) )底模方木的强度和刚度验算底模方木的强度和刚度验算 按三跨连续梁计算 (１)荷载计算 模板自重标准值：x１=0.３?.2=0.06ｋN/ｍ； 新浇混凝土自重标准值：ｘ2=0.25?4?．2＝1.2kN/m; 板中钢筋自重标准值:x3=0.25?.1?.2=0.055kＮ／m; 施工人员及设备活荷载标准值:x4＝1?．２=0.2ｋN/m; 振捣混凝土时产生的荷载标准值:x5=２?．2=0．4kN/m； 以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.3５,4、5项为活载，取分项系数１.4，则底 模的荷载设计值为： g2 =(x1＋x2+x3)?.３5=(0.06+1.2＋0.055）?.３５=1.775kN/m; q2＝(x4+x５)？．4=(0.2+0．4)?．4=0.84ｋN/m; 支座最大弯矩计算简图 支座最大弯矩计算公式如下: Mmax=－0．1譯２譴a2-0.11７譹2譴ａ2＝ －0.1？．775?.92-0．117?.8４?．９2=-０.２２3kN穖; （2)方木抗弯强度验算 方木截面抵抗矩 W＝bh2/6=40?02/6＝４.26７?04 mm3; σ =0.2２3？０6／（４．267?04)=５.236N/mm2; 底模方木的受弯强度计算值σ =5.２３6Ｎ／mm2小于抗弯强度设计值 fm＝１ 3N/mｍ2 ,满足要求。 (３）底模方木抗剪强度计算 荷载对方木产生的剪力为Q=０.６ｇ2la+0．6１7ｑ2la=0．６?.7７5?.9＋０．６１7 ？.８４?．9=1．425kN； 按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算: τ＝0.668N/ｍm2; 所以,底模方木的抗剪强度τ =0.66８N/mm2小于抗剪强度设计值 fv=1.３N/mm2满足 要求。 （4)底模方木挠度验算 方木弹性模量E=90０0 Ｎ/ｍm２; 方木惯性矩I=４0？0３/12=1.70７?06mm4； 根据ＪGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合,取荷载标准值计算,不乘 分项系数,因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： ν＝0.5２ １？x1+x2+x3)譴ａ4／(100譋譏）+0.192？x４+ｘ5)譴ａ４/（100譋譏)＝0.3４2 mm； 底模方木的挠度计算值ν =0.342mｍ小于 挠度设计值[v］ =Mｉn（9０0/1５0，１０）mm ，满足要求。 ( (三三) )托梁材料计算托梁材料计算 根据JGJ1３0-2001，板底托梁按二跨连续梁验算,承受本身自重及上部方木小楞传 来的双重荷载,如图所示。 （1）荷载计算 材料自重：0．0384kN／ｍ;(材料自重,近似取钢管的自重,此时,偏于保守） 方木所传集