玻璃马蹄焰窑炉结构设计

. 第二章第二章 结构设计结构设计 2.12.1 熔化部设计熔化部设计 2.1.12.1.1 熔化率熔化率 K K 值确定值确定 瓶罐玻璃池窑设计 K 值在 2.2—2.6t/m2.d 为宜。熔化率取的过小，窑炉不 节能，取得过大，熔化操作困难，或是达不到设计容量，本次取 2.5t/（m2·d） 。 理由如下： 目前国外燃油瓶罐玻璃窑炉熔化率均在 2.2 以上，而我国却在 2.0 左右，偏 低的原因： （1）整个池窑缺少有助于强化熔融的配套设计。 （2）操作管理，设备，材料等使得窑后期生产条件恶化。 由于这些影响熔化能力的因素， 现在瓶罐玻璃 K 值偏小。 在全面改进窑炉结 构和有关附属设备后，根据国内耐火材料配套情况和玻璃原料量与制备情况。采 取了 K=2.5 t/（m2·d） 。 2.1.22.1.2 熔化池设计熔化池设计 （1）确定来了熔化率 K 值：熔化部面积 100/2.5=40m2。 （2）熔化池的长、宽、深：L×B×H=8000mm×5000mm×1200mm 本设计取长宽比值为1.6。 长宽比确定后，在具体确定窑池长度时，要保证玻璃液充分熔化和澄清，并 考虑到砖窑材料的质量以及燃烧火焰的情况，一般要求火焰转向点在窑长的2/3 处。窑长应≥4m 。 在确定窑池宽度时，应考虑到火焰的扩展范围，此范围取决于小炉宽度、 中墙宽度（两个小炉的间距，小炉的间距，既要便于热修，又不要降低火焰的覆 盖面积，一般小炉之间的通道宽度取0.9~1.2 m ） 。窑池宽度约为2~7m。 长宽选定后，当然具体尺寸还要按照池底排砖情况（最好是直缝排砖）作出 适量调整， 池底一般厚为200~300m。 具体的池底排列会在后面设计的选材方面进 行说明。这里先不做细讲。 综上 ，本次选用 L=8m ，B=5m。 窑池深度一般根据经验确定。池深一般在900—1200mm为宜。池深不仅影响 . . 到玻璃液流和池底温度，而且影响玻璃液的物理化学均匀性以及窑炉的熔化率。 一般池底温度在1200—1360℃之间较为合适。池底温度的提高可使熔化率提高。 但池底温度高于1380℃时，需要提高池底耐火材料的质量及品种，否则则会加速 池底的侵蚀并降低炉龄，且会增加玻璃球的结石含量，这对后道拉丝生产是不利 的， 影响池底温度的决定性因素是玻璃的铁含量和玻璃气氛。 当Fe2O3含量在0.25 —0.3%范围内时，池深800—1200mm的玻璃球窑，其垂直温降约为15—30℃ /100mm[6]。 表2-1中国池窑熔化池池宽 中国池窑熔化池池宽 玻璃品种 高白料 瓶罐玻璃普白、青白料 黄棕料 翠绿料 池深/mm玻璃品种池深/mm 无色器皿玻 900-1000800-1000 璃 800-900保温瓶玻璃 850-900 700-850中性玻璃800-900 600-800硬质玻璃450-600 注：池底保温时，表1-2中池深值增加20%-30%[6]。 故熔化池深度预先取：H=1.2m 。 熔化池的深度， 在本设计中我们一改以往国内设计的传统经验即：熔化区与 澄清区池深一致的设计观点， 改为更科学有效的加深澄清区， 加深幅度为200mm ， 加深到1400mm，即H=1400mm，后面会进行复核。同时加设窑坎和鼓泡装置。 2.1.32.1.3 火焰空间火焰空间 本次设计:采用 B 火=5400mm，B熔 =24 KJ/m 3·h。 本次设计：采用火焰高度为 1500mm，火焰空间宽度为 5400mm，煊升高 1/8， 为 675mm。火焰空间长度为窑炉长度 8000mm。 从理论上解释：扩大火焰空间，有利于燃料完全燃烧，稳定火焰，在窑体 保温的情况下扩大火焰空间对该部位的散热损失，影响极小，相反，由于燃料完 全燃烧， 使得燃料在窑池空间内的燃烧技术效率提高也即有更多的热量用于加热 熔池和玻璃液。 . . 其次， 以气流动力流型来考虑， 也要求在火焰与大碹之间有一股循环气流来 保护大碹，并有助于把火焰流股压向液面。 本设计采用大的火焰空间结构，因为尽量大的火焰空间适合燃油火焰的刚性 好，不发飘的特点，有利于充分燃烧。所以在窑宽 5000mm 的基础上，两边总共 加宽 400mm 即这样可以保证在高的熔化率的同时降低熔化部的热负荷。 2.1.42.1.4 加料口的设计加料口的设计 投料时熔制过程中的重要工艺环节之一，它关系到配合料的熔化速度、熔化 区的热点位置、泡界线的稳定，最终会影响到产品的质量和产量。 加料口是马蹄焰玻璃池窑的重要部位之一。熔化工艺和所选用的加料机对加 料口的要求,其设计必须能使配合料呈薄层或小堆状均匀稳定地进入熔化池,形 成一个便于熔化作业调节的“圈式” 配合料流型,均布在熔化部玻璃表面,加料口 是池窑结构上的薄弱环节,容易损坏,设计时应合理加大、 加长配合料进入熔化池 的通道,以减少玻璃液因接触耐火材料的损坏。同时,还要对火焰有较好的密封, 防止火焰对加料口上部材料造成损坏并减少滋流热量损失[3]。 设一个加料池, 单侧加料，加料口呈斜喇叭形, 向前墙倾斜 10°,向后墙倾 斜 3°， 预熔池长 1600mm。 配以悬挂式密封加料机, 既减少了料粉飞扬, 又减少 了辐射热损失, 同时还加速了配合料的熔化。 （1）采用单侧加料 与采用两侧加料相比， 可相应减少窑头仓， 使配合料的输送和贮存更为简单， 同时也减少加料口的热损失，降低投资成本[15]。 （2）.加料池 加料池采用大的预熔池， 使配合料在预熔池中的到充分加热， 提高熔制效率， 梯形的池型有助于配合料形成“圈式”料流。从而提高熔融效果，提高配合料在 窑炉中的路程距离，得到更多来自火焰的热量，提高熔化率，能量的利用率和熔 化效果,j 加料口采用内宽外窄型，内开口 1300mm，外开口 800mm。 2.1.52.1.5 窑坎与鼓泡设计窑坎与鼓泡设计 窑坎高为 1/2D 熔熔=600mm，宽 400mm,用二层 200mm 厚的砖错缝。 窑坎设置在熔池中鼓泡点 （窑炉的 2/3 处） 以后 766.7mm 处， 窑坎高度 600mm， 为双层砖铺排，总宽度为400mm。熔化区内底部玻璃液通过窑坎是有一个爬升过 . . 程。这样增强了热量的交换，使玻璃液温度升高，黏度降低，有助于玻璃液中气 泡的排出。此外，减少澄清区玻璃液回流量，降低热损失。 2.22.2 分隔装置设计分隔装置设计 2.2.12.2.1 火焰空间分隔装置火焰空间分隔装置 火焰空间的分隔采用全分隔结构（两道墙） ，全分隔能消除熔化部温度的波动 对工作池的影响，这样比较稳定的控制了工作池内玻璃液的温度，保证了制瓶机 成型温度的稳定。 2.2.22.2.2 玻璃液分隔装置玻璃液分隔装置 用倾斜式流液洞，熔化部与工作部两道墙完全分隔流液洞尺寸。 流液洞长×宽×高＝1200×400×300mm。 2.32.3 冷却部的设计冷却部的设计( (工作池工作池) ) 一般工作池半径小于等于熔化池池宽，工作池深度浅于熔化池池深300— 400mm[8]。工作池面积占熔化面积 20-25%。 本次设计：矩形工作池，长×宽×高＝1200×5000×600mm 工作池面积：6.0m ，占熔化部面积的 15%。 现在