电动机水冷却结构设计说明

煤矿井下用隔爆型三相异步电动机水冷却结构设计煤矿井下用隔爆型三相异步电动机水冷却结构设计 瑞杰 2008 级机电一体化专业 摘 要对煤矿井下用隔爆型三相异步电动机水冷却系 统及结构的设计进行探讨。围绕电动机温度场分析、热平衡计 算、冷却系统水流参数计算、冷却水箱结构设计几个方面，并 结合实践阐述了相关设计理论和设计方法。 关键词煤矿井下用隔爆型三相异步电动机：水冷却系 统；水冷式结构 0 0引言引言 煤矿井下设备采用的隔爆型三相异步电动机其冷却系统 常采用水冷式结构（通常为 ICW37） 。这是基于煤矿井下特殊 的环境条件和煤矿设备特殊的运行状况决定的。 煤矿井下水冷 式电动机具有以下特点： （1）煤矿井下作业场狭窄，设备留给时机的安装空间较 小，环境空气流动性差。电动机采用风（空气）冷却结构，效 果受到很大影响。尤其是在采掘面，当煤块、粉尘等堆积物阻 塞电动机外部的通风散热通道时， 电动机通风散热状况将更加 恶劣。而采用水冷静却结构，则避免了这个缺点。煤矿井下一 般不缺压力源，水的导热系数远远大于空气。只要时机的水冷 静系统流道结构设计合理， 其冷却效果和可靠性优于风冷静式 电动机。 （2）煤矿井用电动机因受设备安装要求限制，往往要求 有较小的外形体积和简单的外形结构。 水冷式电动机结构上没 有风扇、 风罩、 散热片等零件， 并且水道布置在封闭的壳体之， 因此其外形简约，体积小于相同功率的风冷式电动机。 （3）煤矿井下采掘、运输等设备，因其特殊的工作条件， 往往负荷波动很大，所用电动机超负荷运行状况进有发生，造 成电动机温升增高。另外在设计这些设备使用的电动机时，考 虑到其外形体积和功率大小两方面要求， 往往采用减小电动机 定、转子铁心外径，加长定、转子铁心长度的设计方案。由典 型的时机温升设计理论可知， 铁心较长的时机其热负荷往往偏 高， 温升计算误差也较大，这两方面的原因致使电动机的温升 处于不可靠状态。 尽管采用提高电动机绝缘等级的方法进行弥 补， 但电动机使用寿命也将大打折扣。而水冷式结构的电动机 具有较好的冷却效果， 可弥补电动机温升设计误差及超负荷运 行带来的缺点。 （4）水冷式电动机无风扇、风罩等零件，因此不会产生 风摩损耗和噪声，并且冷却水箱还具有吸振减振效果，这些又 形成了电动机效率较高、噪声低、振动小的优点。 从以上分析可以看出水冷却系统在煤矿井下用电动 机上的重要作用，因此对其系统和结构的设计研究必要。目前 国许多电机厂家都积累了各自在此方面的宝贵经验， 亟待进行 理论性的整理和提高。本文试对此问题展开初步探讨。 1 1水冷式电动机的温度场分析与热平衡计算水冷式电动机的温度场分析与热平衡计算 1.1 温度场分析 水冷式电动机的温度场同风冷式电动机基本相似， 其不同 处在于风冷式电动机是靠自带风扇吹动机壳外的空气带走热 量， 而水冷式电动机是利用包在机壳外水箱里水的流动带走热 量。 介质的物理特性有较大差异。进行水冷式时机温度场热路 分析，可以借用风冷式电动机等效热路模型。见图 1。 出水口 水箱壁 环境进水口 水箱 机壳壁 绕组 机内 导条 轴 承 轭部 齿部 端环 轴 图例：热传导；热对流；无源节点； 图 1 热路模型图 有源节点 从等效热路可以看出，整个热路系统传热方式多样，传热 路线复杂。 根据实际工程的要求，我们可以对问题做以下简化 和设定。 （1）电动机的温度分布沿圆周方向对称，电动机在圆周 方向冷却条件相同。 （2）对时机部的各种传热方式和路线进行简化，认定电 动机运行产生的热量全部通过机壳壁法线方向向外传递， 即热 量先以导热的方式传给机壳壁， 又以对流方式传给水箱的冷却 水， 流出水箱的水带走大部分热量，小部分热量由水传递给水 箱外壁后在空气中散发，见图 2。 （3）图 2 显示热传递过程的温度梯度。t、t1、t2、t3、t4 分别是各界面的温度。 我们根据工程实际要求和导热基本定律 分别确定和计算其温度值。 其中，t—GB755—2000 规定的电动机绕组的温度限值（） 即最高环境温度 +绕组的温升限值， B 级为 120℃，F 级为 145℃，H 级为 165℃） ； t1—我们设定为电动机绕组及绕组及铁心等部各发热源 传递至机壳壁的温度限值。 为保证时机绝缘寿命可靠性， 取 t1~ t2段是导热方式传热，按傅立叶导热基本定律 B q1=(t1- t2)/(1) A 由此可计算 t2 t2~ t3段是对流方式传热按牛顿冷却定律 q2=Aα （t2- t3） 由此可计算 t3 q1—导热方式传热流量（ W） ；q2—对流方式传热热流量 （W） ；λ—导热系数（W/m℃）; t2—接触表面（机座表面）温 度（℃） ；t3—流体温度（℃） ；B—机座壁厚（m）; A—接触 表面面积（m2） 。 （3）我们设定电动机的热量主要来自电动机运行中定转 子绕组的损耗、硅钢片铁耗、机械耗及其他杂散损耗，即 H=p2(1/η-1) 式中，H—时机单位时间产生的热量（ kw，KJ/h） ；p2— 电动机额定输出功率（kw） ；η—电动机的效率。 （4）我们庙宇电动机冷却水箱里的水为理想液体做定常 流动。 1.2热平衡计算 1.2.1 如上所述电动机产生的热量绝大部分被具有一定压力和 流速的水带出冷却水箱外散发 （传给水箱外壁的热量因量少且 散热条件差可发忽略） ， 因此对流传热部分是我们研究的重点。 对流传热的热流量与其介质性质、流动速度、接触面积、接触 面温差有密切关系。热力学试验证明，热流量与的过程关系很 大。 电动机水冷静系统的水不是在水箱封闭状态对流传热，而 是从进口流入，经过部流道吸收热量，再从出口流出。如果按 经典理论公式计算与实际状况差别太大。 根据水的热力学性质 和具体状况，我们采用以下经验公式更符合工程实际要求。 Φ=SρCp(t 进- t出) （4） 式中， Φ—单位时间流出水箱的水带走的热量 （kw， kJ/h） ； s—水流量（ m3/s） ；ρ—介质密度（ kg/ m3） ；Cp—介质比热 （J/kg℃） ；t 进—进水口水温，按煤矿井下情况我们设定为 30℃；t 出—出水口水温，为避免烫伤，我们设定为 50℃。 设计的理想状态是电动机运行产生的热量全部由冷却水 带走（忽略水箱外壁和端盖外壁散发的热量） ，使电动机温升 保持在绝缘材料的温度限值之。由此建立热平衡方程 Φ≥H（5） 1.2.2当发生异常状况造成水流中断时，原热平衡状态将被 破坏。 电动机产生的热量不能被水带出，导致水箱积水温度不 断升高， 直至达到沸点温度。这种情况也是电动机水冷却系设 计必须考虑的。 有关标准规定水冷式电动机当达到额定运行热 稳定状态时，断水10min，定子绕组端部温度应不超过相应绝 缘材料的温度限值。水具有良好的热容性，由水的比热公式 Q=CM△t（6） 式中，Q—水吸收的热量（kw，KJ/h） ；C—比热（J/kg℃） ； M—质量（kg） ；△t—温度增量（℃） 。 可知水的质量越大吸收的热量越多， 则能保证电动机部热 量不断传出， 使定子绕组温度不超过限值。根据水的热容特性 和相关标准中对水冷式电动机断水要求的时间和温度限定要 求，我们可以建立又一