13m跨径桥梁计算书

实用标准文案 算例算例 某某 1313 米桥梁计算书（含全部项目）米桥梁计算书（含全部项目） 本计算书中包括桥涵水文的计算、恒荷载计算、活荷载计算桩长、以及挡墙 的计算。 荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8 的系数 桥面宽度：净4.5+2×0.5m 跨度：13 孔×13m 1、工程存在问题 *****桥位于***闸下游 1000m处，建于 1982 年，为钢筋砼双排架式桥墩， 预 制拼装型板梁桥面， 17 孔，每跨8.85m。总长150.45m，宽5.3m。该桥运行20 多 年，根据***省水利建设工程质量监测站检验测试报告检测结果如下： （1）桥墩 A．桥墩基础 桥墩基础为抛石砼，设计强度等级为 150＃，钻芯法检测砼现有强度代表值 为 16.4MPa。 B．排架立柱及联系梁 立柱设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为 14.0～18.3MPa。联系梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度 代表值为14.7MPa。 立柱外观质量总体较差， 局部区域麻面较重。 立柱砼碳化深度最大值为31mm， 最小值为5mm，平均值为14mm。 立柱钢筋保护层实测厚度为20mm，钢筋目前未锈， 但碳化深度平均值已接近钢筋保护层厚度。通过普查，全桥64 根立柱中有 12 根 35 处箍筋锈胀外露，有6 处联系梁主筋外露。 C．盖梁 盖梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为 文档 实用标准文案 17.4～21.5MPa。 盖梁外观质量一般， 梁体砼总体感觉较疏松。 盖梁砼碳化深度最大值为24mm， 最小值为9mm，平均值为18mm。 ，盖梁主筋侧保护层实测厚度为9～13mm，底保护 层实测厚度29～42mm，砼碳化深度已超过钢筋侧保护层厚度，盖梁主筋已开始锈 蚀。通过普查，全桥32 根盖梁中共有14 根 15 处主筋锈蚀膨胀，表层砼脱落，主 筋外露，长度15～70cm；有 28 处箍筋锈胀外露。 （2）T 型梁 T 型梁设计强度等级为200＃，每跨中间两根T 型外观较好， 两边 T 型梁外观 较差。T 型梁砼碳化深度最大值为20mm，最小值为 7mm，平均值为 14mm。T 型梁 主筋保护层设计厚度为20mm，砼碳化深度已经接近钢筋保护层设计厚度，实际保 护层相对较薄的主筋已经开始锈蚀。通过普查，全桥34 根边梁中共有9 根 10 处 肋梁主筋锈蚀膨胀，砼开裂或脱落，长度15～160cm；全桥 34 根边梁中共有 15 根工 52 处肋梁箍筋锈胀外露，有13 块三角形隔板钢筋锈胀，表层脱落。 （3）桥台 两侧浆砌石桥台总体没有大的变形，左岸桥台浆砌石有纵向和斜向裂缝，右 岸桥台浆砌石发现斜向裂缝，裂缝较长较宽。 （4）桥面及栏杆 桥面铺装层破损露石，栏杆老化损坏，钢筋外露，且多处被撞。 （5）桥墩基础防护工程 该桥的底部和侧向的防护工程水毁现象非常严重。 左岸浆砌石护坡全部损毁、 坍塌，7＃桥墩基础裸露，基础下土壤已经开始流失，出现空洞。浆砌石护底下游 的土壤（砂质）已全部被水流带走，经常受水流冲刷的护底局部已被淘空，护底 已出现不同程度的损坏，危及桥墩基础乃至整座桥梁的安全。 （6）结论 由于该桥原设计标准较低，长期超负荷运行，工程老化失修，水毁严重，且 为中和岛内防洪抢险撤离的主要通道，选取方案时优先考虑拆除重建方案。 2、设计标准 荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8 的系数； 桥面宽度：净4.5+2×0.5m； 文档 实用标准文案 跨度：13 孔×13m； 结构形式：桥面结构采用13m 跨钢筋砼预制空心板，下部为Ф 80 砼桥墩柱， 基础为Ф100 灌注桩。 3、水力计算 1）桥梁壅水计算 Z (V M V 0 )  ：系数，  0.05。 22 V 0 为河道断面平均流速（m/s） 其中Q P 为设计流量（m3/s） ，取Q P 1600m3/s V 0M 为天然状态下桥下平均流速（m/s）,Q0M为天然状态下桥下通过的设计 流量（m3/s）, OM 为桥下过水面积（m2） V M V 0M  2.28m/s V 0  2.14m/s 因此，Z (V M V 0 )  0.031m 2）冲刷计算 22 Q 2 h cm5/3  A  d B ( h )  cjcq h p   1/6 Ed   式中： 3/5  B Z   A d ：单宽流量集中系数，A d    H Z   H Z 为河槽平均水深（m） 。 B cj ：河槽部分桥孔过水净宽（ m） 0.15 ,B Z 为洪水期平均水深处宽度 （m） ，  ：桥墩水流侧向压缩系数 h cq ：桥下河槽平均水深（m） 文档 实用标准文案 ，d＝0.39mmd：河槽泥沙平均粒径（mm） E：与汛期含沙量有关的系数，E＝0.46  B Z   A d    H Z   0.15 1.063 B cj 107.54m 根据河槽、河滩的断面积及糙率可得河滩、河槽部分流量分别为 Q 1 ＝13.05m3/s、Q 2＝1586.95m 3/s a）河槽部分： ＝0.935 h cm＝7.79m h cq＝6.20m Q 2 h cm5/3  A  d B ( h )  cjcqh p   1/6 Ed   b）河滩部分： 3/5 ＝11.95m ＝1.00 htm＝0.79m h tq＝0.75m 根据水深1m 非粘性土不冲刷流速可知V H1  0.38m/s Q 1 h tm5/3  A  d B ( h )  tjtqh p   V H1   3/5 ＝0.88m 3）桥墩台局部冲刷计算 一般冲刷后墩前行进流速： a）河槽部分： 文档 实用标准文案 采用修正公式计算一般冲刷深度时，V  Ed V 0  0.0246( 1/6h p 2/3  2.055m/s h p d )0.14332d  10 h p d 0.72  0.522m/s V 0  0.462( d 0.06)V 0  0.231m/s B 1 n1 0.6 V V 0  V V 0 ，采用公式h b  K  K 1B1 (V 0 V 0 ) V V  0  0 V 00.25d 0.19 n 1  () 0.751 V K 1  0.8( 1 d 0.45  1 d 0.15 )  2.14 式中： h b ：桥墩局部冲刷深度（m） K：墩形系数，取K  1.00 B 1：桥墩计算宽度（m） h p ：一般冲刷后的最大水深（ m） K 1：河床颗粒影响系数 V：一般冲刷后墩前行进流速（ m/s） V 0 ：河床泥沙起动流速（m/s） V 0 ：墩前泥沙起冲流速（m/s） h b  K  K 1B1 h p 0.60.15 n1 (V 0 V 0 )() 2.16m V 0 V 0 V V 0 河 槽 部 分 一 般 冲 刷 深 度 为11.95-7.79 ＝ 4.1