超高超重梁模板支撑专项施工专家论证方案

超高超重梁模板支撑专项施工专家论证方案 超高超重梁模板支撑专项施工超高超重梁模板支撑专项施工 编制单位：编制单位： 编编 制制 人：人： 审审 核核 人：人： 审审 批批 人：人： 专专 家家 论论 证证 方方 案案 1- 超高超重梁模板支撑专项施工专家论证方案 超高超重梁模板支撑专项施工专家论证方案超高超重梁模板支撑专项施工专家论证方案 1.1.引言 对于工程施工中出现的“水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m ，或跨度超过18m，或施 2 工总荷载大于 10kN/m ，或集中线荷载大于 15kN/m 的模板支撑系统” ，建设部建质 [2004]213 号 文件作出了“应当在施工前单独编制安全专项施工方案并应当组织专家组进行论证审查”的规定。 本工程主体结构梁设计截面尺寸诸多，荷载不等，相对梁模板支撑架的设计与施工提出了不 同层次的要求。在本项目部编制的《xxxxxxxxxxxxx 混凝土模板支架专项施工方案》中，专门对于 由该方案划分的第一、二类梁即较普通梁施工支撑架体系作出了设计验算，而第三类梁体即超高超 重梁归为本专项方案论证设计范畴，单独计算，并待专家审查通过后方可实施。 本工程楼层标高为+14.00m 转换层楼面处，梁体截面均相对较大，部分混凝土梁体计算集中线 2 荷载大于 15kN/m，施工总荷载大于 10kN/m ，属于超高超重梁，其模板支撑系统应作有效的设计与 计算校核，有关结构梁体简况如表1-1 转换层超高超重梁汇总表转换层超高超重梁汇总表表 1-1 梁编号 4KZLD1(1) 4KZLD2(1) 轴线范围 D ～○E × 20 ～○21 轴 ○○ D ～○E × 23 ～○24 轴 ○○ B ～○C × 21 ～○22 轴 ○○ 4KZLC1(1) E ～○F × 21 ～○22 轴 ○○ C +1.2m～○D × 20 ～○24 轴 ○○ 4KZLC2(4) E +4.8m～○F × 20 ～○24 轴 ○○ 4KZL20(3) 4KZL22(2) 4KZL23(3) 4KZL24(3) 跨度 板厚 层高 本方案将以上述梁体作研究分析对象。 20 轴×○C ～○F 轴 ○ 22 轴×○C ～○F 轴 ○ 23 轴×○C ～○F 轴 ○ 24 轴×○C ～○F 轴 ○ 最大轴线跨度为 8.40m 200mm 5.05m 1000mmX2100mm 截面尺寸 800mmX2000mm 800mmX2000mm 1000mmX2100mm 局部 1100mmX2100mm 900mmX2000mm 800mmX2000mm 800mmX2000mm 900mmX2000mm 2- 超高超重梁模板支撑专项施工专家论证方案 2.2.方案设计 本专题方案编制执行 xxx 集团股份有限公司企业标准FY－QB02－2005《超高超重梁模板支撑 施工工法》 ，依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130－2001） ，参考《建筑施工 手册》第四版、 《施工技术》2003 年 2 期刊登的北京中建建筑科学技术研究院杜荣军编写的《扣件 式钢管脚手架的设计安全度和施工安全管理》及《施工技术》 2002 年 3 期刊登的《扣件式钢管模板 高支撑架的设计和使用安全》 。 设计总体思路是以工字钢支承梁底横向木龙骨， 工字钢底面直接搁置在扣件式钢管架立杆顶端 的特制可调支托上，使扣件式钢管脚手架支撑立杆处于轴心受压状态。根据荷载情况，计算立杆的 强度和稳定性，得到扣件式钢管支撑架的纵、横间距和步距。在此基础上采用必要的构造措施，可 解决在超高超限梁模板支撑系统中采用型钢组和扣件式钢管支撑架的安全问题。避免了因“采用钢 柱、钢托架或钢管门型架支撑体系” 增大投资效应，也解决了作业层因不熟悉新支撑体系而易产 生不安全因素的弊端。 具体设计结果参数如下：混凝土梁底、侧面板采用 15mm 厚度模板，模板下为直接支承模板的 小龙骨即小楞，材质：油松，其宽×高=60mm×80mm，间距统一为@250mm，平行于梁截面搁置；小 楞下部为 10 号工字钢即大楞垂直梁截面设置，其下为下口植入Ф48×3.5mm 钢管立杆的可调顶托。 b50mm 平行于梁截面方向钢管立杆立杆数量间距依梁截面而定 （统一计算公式为间距a=， 其中 2 b 为梁截面宽度） ，当梁截面宽度为 800mm，则立杆间距为 375mm，当梁截面宽度为 900mm，则立杆 间距为 425mm，当梁截面宽度为1000mm，则立杆间距为475mm，当梁截面宽度为1100mm，则立杆间 距为 525mm。相应其上主龙骨根数为 3 根，其间距与立杆平行于梁截面间距一致。垂直于梁截面方 向立杆间距为@750mm。梁下立杆数量统一为3 根，详见图图 1 1“梁模板支撑示意图”及图图 2 2 “梁模板 支撑 1-1 剖面图” 。 3.3.方案验算方案验算 选取截面最大的 4KZLC2(4)1100mmX2100mm梁体作为最不利验算对象，具体计算如下； 3.13.1 主要材料的力学性能：主要材料的力学性能： 3.1.1.3.1.1.混凝土模板用胶合板混凝土模板用胶合板的整张板的长向为强方向，短向为弱方向。15mm 厚胶合板的主要主要 力学性能为力学性能为： 22 静曲强度[f]：强方向－24 N/㎜；弱方向－20 N/㎜ ； 22 弹性模量 E：强方向－5000 N/㎜；弱方向－4000 N/㎜ ； 3.1.2.3.1.2.直接支承模板的木龙骨直接支承模板的木龙骨（宽×高=60mm×80mm，材质：油松）主要力学性能为主要力学性能为： 22 抗弯 fm= 13 N/㎜；弹性模量：10000 N/㎜ ； 2 截面面积 A= 48 ㎝；回转半径：i=2.31 ㎝； 4 3 截面惯性矩 I= 256 ㎝；截面抵抗矩 W= 64 ㎝ ； 3.1.3.3.1.3.支承木龙骨的工字钢主要力学性能为支承木龙骨的工字钢主要力学性能为： 普通工字钢规格普通工字钢规格表 1-2 型 号 尺寸（mm） hb 68 dt 4.57.6 截面面重量X－X 23 积 （cm ） （kg/m） Ix（cm4） Wx （cm ） ix （cm） Ix：Sx 14.311.224549.04.148.5910100 注：Ix－惯性矩；Wx－抵抗矩；ix－回转半径；Sx－半截面的面积矩。 3- 超高超重梁模板支撑专项施工专家论证方案 弹性模量：2.06×10 N/㎜ ； 3.1.4. 3.1.4.支撑用φ支撑用φ4848××3.53.5 钢管的主要力学性能为钢管的主要力学性能为： 2 抗拉、抗压、抗弯强度设计值f= 205 N/㎜ ； 52 弹性模量：2.06×10 N/㎜ ；直角/旋转扣件抗滑 RC=8KN； 2 截面面积 A= 4.89 ㎝；回转半径：i=1.58 ㎝； 4 3 截面惯性矩 I=12.19 ㎝ ；截面抵抗矩 W=5.08 ㎝ ； 3.23.2 荷载取值荷载取值： 3.2.13.2.1 说明说明：本方案荷载计算中的荷载取值均为折减后的设计值，即：对资料中提供的荷载标 准值分别乘以荷载分项系数后， 再乘以 0.9 系数予以折减 （按 《建筑施工手册》 第四版第 2