Φ48.3×3.6钢管落地脚手架计算书

Φ48.3×3.6钢管落地脚手架计算书 一、脚手架参数 脚手架搭设方式 双排脚手架 脚手架钢管类型 Φ48.3×3.6 脚手架搭设高度H(m) 25 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243 立杆步距h(m) 1.65 立杆纵距或跨距la(m) 1.3 立杆横距lb(m) 0.85 内立杆离建筑物距离a(m) 0.2 双立杆计算方法 不设置双立杆 二、荷载设计 脚手板类型 竹串片脚手板 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2) 0.35 脚手板铺设方式 1步1设 密目式安全立网自重标准值 Gkmw(kN/m2) 0.01 挡脚板类型 竹串片挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.14 挡脚板铺设方式 2步1设 每米立杆承受结构自重标准值 gk(kN/m) 0.1248 横向斜撑布置方式 5跨1设 结构脚手架作业层数njj 2 结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2) 3 地区 浙江舟山市 安全网设置 全封闭 基本风压ω0(kN/m2) 0.5 风荷载体型系数μs 1.25 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆 稳定性) 1.2，0.9 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单 立杆稳定性) 0.75，0.57 计算简图： 立面图 侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5260 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.85/(2+1))+1.4×3×0.85/(2+1 )=1.36kN/m 正常使用极限状态 q =(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.35×0.85/(2+1))+3×0.85/(2+1)=0.99kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.1×1.36×1.32=0.23kN·m σ=Mmax/W=0.23×106/5260=43.59N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q la4/(100EI)=0.677×0.99×13004/(100×206000×127100)=0.73mm νmax＝0.73mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1300/150，10]＝8.67mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.1×1.36×1.3=1.94kN 正常使用极限状态 Rmax =1.1q la=1.1×0.99×1.3=1.41kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.94kN q=1.2×0.04=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1 =Rmax =1.41kN q =0.04kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kN·m) σ=Mmax/W=0.55×106/5260=104.31N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) νmax＝1.177mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.96kN 五、扣件抗滑承载力验算 横杆与立杆连接方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数 0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=1.94/2=0.97kN≤Rc=0.8×12=9.6kN 横向水平杆：Rmax=1.96kN≤Rc=0.8×12=9.6kN 满足要求！ 六、荷载计算 脚手架搭设高度H 25 脚手架钢管类型 Φ48.3×3.6 每米立杆承受结构自重标准值 gk(kN/m) 0.1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×H=(0.1248+1.3×2/2×0.04/1.65)×25=3.9kN 单内立杆：NG1k=3.9kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆： NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(25/1.65+1)×1.3×0.85×0.35×1/1/2=3.12kN 单内立杆：NG2k1=3.12kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(25/1.65+1)×1.3×0.14×1/2=1.47kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.3×25=0.32kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.12+1.47+0.32=4.92kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=3.12kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.3×0.85×(2×3)/2=3.32kN 内立杆：NQ1k=3.32kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆： N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.9+4.92)+ 0.9×1.4×3.32=14.76kN 单内立杆： N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.9+3.12)+ 0.9×1.4×3.32=12.61kN 七、钢丝绳卸荷计算 钢丝绳不均匀系数α 0.85 钢丝绳安全系数k 9 钢丝绳绳夹型式 抱合式 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量[n] 3 吊环设置 分开设置 卸荷系数Kf 0.8 上部增加荷载高度(m) 3.6 脚手架卸荷次数N 1 第N次卸荷 卸荷点位置高度 hx(m) 卸荷点净高 hj(m) 钢丝绳上下吊点 的竖向距离 ls(m) 上吊点距内立杆 下吊点的水平距 离(mm) 上吊点距外立杆 下吊点的水平距 离(mm) 卸荷点水平间距 (m) 1 15 10 3.3 450 1300 3.9 钢丝绳卸荷 钢丝绳绳卡作法 钢丝绳连接吊环作法（分开设置） 第1次卸荷验算 α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3300/450)=82.23° α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3300/1300)=68.5° 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×12.61×10/25×3.9/1.3=18.15kN P2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×14.76×10/25×3.9/1.3=21.26kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sinα1=18.15/sin82.23°=18.32kN T2=P2/sinα2=21.26/sin68.5°=22