混凝土结构设计课程设计报告

. . 《混凝土结构设计》课程设计《混凝土结构设计》课程设计 现浇整体式钢筋混凝土单向板肋形楼盖现浇整体式钢筋混凝土单向板肋形楼盖 指导教师： 学生： 学号： 班级： .资 料. . . . 一、设计题目：现浇整体式钢筋混凝土单向板肋形楼盖一、设计题目：现浇整体式钢筋混凝土单向板肋形楼盖 某轻工业厂房， 二楼包装车间楼面结构拟采用现浇整体式钢筋混凝土单向板 肋形楼盖，要求按所设定的结构支承条件、尺寸关系、材料与荷载作用等情况， 进行楼盖结构的板、次梁、主梁的力计算与配筋设计，并绘制施工图。 二、设计条件二、设计条件 1. 结构形式结构形式： 楼盖的纵向为 4 个柱距，主梁横向为 4 跨，支承形式是周边为 240 厚的 承重砌体墙，在搁置主梁处墙体设壁柱承重，中间支座为钢筋混凝土柱 （300mm×300mm）。 图一 梁板结构平面布置 .资 料. . . . 2.2. 材料：材料： 混凝土采用 C25 （f c=11.9 N/mm 2，f t=1.27 N/mm 2，f ck=16.7 N/mm 2， E c=2.80×10 4 N/mm2） 钢筋采用 HPB235（f y=210N/mm 2，E s=2.1×10 5 N/mm2）或 HRB335 （f y=300N/mm 2，E s=2.0×10 5 N/mm2） 3.3. 荷载：荷载： 1) 恒载 楼面构造层做法：采用 20mm 厚水泥砂浆找平，面层用 10mm 耐磨砂 浆压关抹平；板底梁侧与顶棚均采用 20 厚混合砂浆抹面（参考标准容重可 分别取 20kN/m3，22 kN/m3，18 kN/m3）。 2) 活载 标准值为 7.0 kN/m2。 恒载分项系数为 1.2，活载分项系数为 1.3。 三、板的计算三、板的计算 板按考虑塑性力重分布方法计算。板的 l 2 6000mm = =2.733，宜按双向 l 1 2200mm 板设计，按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的 构造钢筋。本设计按单向板设计。 板的厚度按构造要求取 h=80 h=450mm 况如图下： l 1 2200mm =55mm。次梁截面高度取 = 4040 l 2 6000mm ==400mm，截面宽度 b=200mm。板尺寸及支承情 1515 .资 料. . . . 图二 板的尺寸 图三 计算简图 1)1)荷载荷载 恒荷载标准值 20 ㎜厚水泥砂0.02m×20 kN/m3=0.4kN/㎡ 80mm 钢筋混凝土板0.08m×25 kN/m3=2.0kN/㎡ 10mm 耐磨砂浆0.01m×22 kN/m3=0.22 kN/㎡ 20mm 厚混合砂浆0.02m×18 kN/m3=0.36 kN/㎡ g k =2.98kN / m2 线恒载设计值g=1.2×2.98 kN/㎡=3.58 kN/㎡ 线活载设计值q=1.3×7.00 kN/㎡=9.10kN/㎡ g+q=3.58 kN/㎡+9.10kN/㎡=12.68 kN/㎡ 即每米板宽12.68 kN/㎡ .资 料. . . . 2)2)力计算力计算 板计算跨度为： h0.2m0.08m  2.2m0.12m 2.02m 222 a0.2m0.12m l n  2.2m 0.12m  2.04m 2.02m 222 边跨 l n  取 l 0=2.02m 中间跨l 0=2.2m-0.20m=2.0m 跨度差（2.02m-2.0m）/2.0m=0.01V246.9V 0.7 f t bh 0 /kN .资 料. . . . 73.8V 选用箍筋 A sv  nA sv1 /mm2 69.3V 2φ8 101 351.3 69.3V 2φ8 101 384.0 73.8V 2φ8 101 489.4 2φ8 101 按构造 配筋 s  V 0.7 f tbh0 1.25f yv A svh0 /mm 实配箍筋间距 s 200 /mm 200200200 五、主梁计算五、主梁计算 主梁按弹性理论计算。 由已知条件得，柱截面尺寸为300㎜×300㎜.主梁的有关尺寸及支承情况如 图示。 1)1)荷载计算荷载计算 恒载设计值 由次梁传来10.42 KN/m×6.0 m= 62.52 kN 主梁自重1.2×25KN/m3×0.25m× （0.65m-0.08m） ×2.2m=9.41 kN 梁侧抹灰1.2×18KN/m3×0.02m× （0.65m-0.08m） ×2×2.2m=1.08 kN G=73.01 .资 料. . . . kN 活载设计值 由次梁传来Q=20.02KN/m×6.0m=120.12 kN 合计 G+Q=193.13 kN 图 6 主梁的尺寸 图 7 计算简图 2)2)力计算力计算 计算跨度： 边跨ln=6.60m－0.12m－ l o =1.025l n + 0.3m =6.33m 2 b0.3m 1.0256.33m 6.64m 22 ab0.36m0.3m l n  6.33m 6.66m 2222 .资 料. . . . 中间跨l n=6.60m－0.30m=6.30m 取l 0= ln +b=6.30m+0.30=6.60m 跨度差（6.64m－6.6m）/6.6 m=0.61%V 126.6 8V 126.68 V 126.68 V 136.68 l/35=62.9mm.根据规要求，可以不作绕度验算。 2 2）次梁裂缝验算）次梁裂缝验算 截面1 95.51 774. 44 341. 6 0.02 7 0.02 290. 5 0.01 B -95.51 968. 7 344. 7 0.02 2 62.90 505. 1 305. C -71.89 693. M k  m (g k q k )l o 2 (kN.m) As(mm2)  sk  M k(Mpa) 0.87A sh0 A s A te 0.65 f tk  te  1.1 0.980.960.860.96  tesk 127. 5 0.30.3 127. 5 0.3 191. 5 0.2 111. l m 1.9c0.08d / te (mm) 5  max  2.1  sk E s l m (mm) 3 3）主梁裂缝及绕度验算）主梁裂缝及绕度验算 .资 料. . . . 截面 M k ( m1gkl0 2 m1qkl0 2) 1B2 207.2 C -392.3 343.48 2703. 1932.1 60 292.6370.9 9 1127. -319.26 kN.m As(mm2) 2080.1  sk  M k(Mpa) 0.87A sh0 A s A te 0.65 f tk 332.3309.5  te  0.020.030.010.03 1.1 0.981.000.881.01  tesk 147.5 0.36 114.2 0.25 247.5 0.38 114.2 0.27 l m 1.9c0.08d / te (mm)  max  2.1  sk E s l m (mm) .