涵洞台墙裂缝原因分析及对策

涵洞台墙裂缝原因分析及对策孙思中湖南环达公路桥梁建设总公司湖南长沙 410004) (, 摘要通过对涵洞台墙裂缝的调查在定性和定量分析的基础上总结了砼基础上的这种砼 ,: ,长墙产生裂缝的主要原因提出了设计和施工中的主要注意环节。 ,关键词涵洞台墙裂缝 ; : ; 文章编号 () 中图分类号文献标识码03 - 0180 - 2009:1671 - 2668 03 :B 7 : U449 . () 高速公路扶西段的涵洞、通 —项城扶项扶沟道工程在施工完成后绝大多数高度超过的墙 m ,3 身在两条沉降缝中间出现了一条或二条竖向裂缝 , 裂缝基本方向是垂直于砼基础顶面裂缝宽～ 05 0 ,.。为了弄清楚产生这种裂缝的原因对沿 ,mm 0 . 20 线同类设计的涵洞进行调查采用定性和定量分析 ,图设计台墙断面及典型裂缝示意图单位 )( : 1 m 并提出相应的对策。方法进行分析,调查情况 2 1 .工程概况 1 针对涵洞台墙产生裂缝的问题现场调查了同 ,类设计的所有涵洞。调查内容主要包括结构尺寸、设计情况 1 1 . 本路段涵洞工程的台墙设计中部分采用梯形断施工温度、砼配合比等关键影响因素调查情况见表 , 。面顶宽背墙倾角 °典型断面见图) (a,0 . 6 m , 4,1 9 .。其中墙高、的台墙没有发现裂缝而 , 2 . 5 2 m m 1 方墙身采用素砼。施工图中要求墙身在长度墙高超过的台墙绝大多数有裂缝存在。典型 C25 3 m 设置一道沉降缝向每～墙高～。m 6m 8 24 ,裂缝形式见图～。 ) ( ( ) d1 b表涵洞墙身基本情况调查表 1 施工温度沉降缝间距墙高最大厚度裂缝数量配合比设计标号 ∶∶℃ 条 ∶ W) S / G ( / C / m / m / m ∶∶∶194626 1 214 366 3 . 5 22 C25 7 . 0 1 . 15 1 ∶∶∶194 626 366 1 214 1 . 8 15 27 C25 5 3 .1 .6 ∶∶∶194 366 626 1 214 C25 1 6 13 . 5 . 8 . 15 1 3 无 ∶∶∶165 380 647 1 208 C25 6 0 . 0 1 15 . 06 3 .2 ∶∶∶165 647 380 1 208 C25 23 5 20 1 4 0 .7 2 ∶∶∶165 1 208 647 380 C25 1 . 0 4 . 6 6 .17 23 1 ∶∶∶195 596 1 211 398 C25 3 . 0 .8 25 . 0 1 06 1 ∶∶∶195 1 211 398 596 C25 . 15 5 3 .1 5 35 7 .2 ∶∶∶195 596 1 211 398 C25 3 34 7 0 . 0 06 1 1 ∶∶∶195 398 596 1 211 C25 0 5 3 .6 . 15 30 1 . 1 ∶∶∶195 1 211 596 398 C25 1 37 3 0 7 8 . 06 1 ∶∶∶195 398 596 1 211 C25 1 . 0 31 0 3 .7 . 06 1 ∶∶∶195 1 211 398 596 C25 06 . 8 .7 0 .3 34 1 1 ∶∶∶195 1 211 596 398 C25 .26 06 5 1 0 .3 .7 ∶∶∶211 78 580 C25 .16 . 0 3 .7 0 1 06 1 431 1 1 公路汽运与 A T = , T: i qq 裂缝出现的部位和现裂缝其余道均出现裂缝,,20 度损失系数为砼装料取为运 032 0 AA ; A = ; , . 1 21墙体下部都大于形态基本一致。从结构尺寸看 0 1 .,输平均取 ×为 03 n 10 0 0 003 10 mi ; , = AA , = 2 3 证明施工符合～。而每板墙体的长度均在 m ,m 68 转运取为吊机上料平均取 10 0 mi nA; A , = ,, A43 4 。。设计要求但砼的水泥用量都偏大 ×为振捣取 h 3 2 10 0 013 0 001 A = =. ; = A. , , 55 涵洞的边墙长度的调查结果可以发现从表 ,1 5 而墙体的厚度均超过。根据日～均在 m 1 .68 m , 0 ∑。××435 0 003 36 2 0 60 0 = ; = A . i 过最小边长超砼本等国家关于大体积的定义 8 , 0 .1 砼内部最高温度。墙体厚度按 1 30 m .T) max 工国《公积可视为大体我路桥涵施技术规范》, m 计算计算最高温度龄期。砼的绝热温升 d = 3 t , 可视也规定最小边尺寸大于) (m .J TJ 041 - 20