m简支T梁桥设计

装配式钢筋混凝土简支装配式钢筋混凝土简支 T T 梁桥设计梁桥设计 一，一， 设计资料设计资料 1、桥面净空净 720.75M 2、设计荷载汽车“公路Ⅰ级，人群荷载3KN/M2 3、材料主筋HRB335，构造筋R235 混凝土桥面铺装C25，主梁C30 4、 结构尺寸如下图所示 主梁计算跨径L1950cm 全长L1996cm 人行道、栏杆每延米（两侧）重 2.0KN/m（为每片主梁分到的值） 。 沥青混凝土厚2 混凝土垫层（6～12 主梁简图（尺寸单位cm） 横隔梁简图（尺寸单位cm） 二，二， 设计计算设计计算 1 1、、 行车道板计算行车道板计算 每米板宽恒载集度 沥青混凝土面层（容重 21kN/m2）g 1  0.021.021kN /m  0.42kN /m C25 混凝土垫层（容重 24kN/m2）g 2  0.091.024kN /m  2.16kN /m T 梁翼板（容重 25kN/m2）g 3  0.111.025kN /m  2.75kN /m 板的荷载集度g  0.42kN /m2.16kN /m2.75kN /m  5.33kN /m 每米板宽恒载内力 1 2 1 弯矩M Ag  g l 0 -5.330.712kN  1.34kN 22 剪力Q Ag  gl5.330.71kN 3.78kN 活载内力 汽车荷载产生的内力计算。将车轮对中布置在接缝处（如图）。加重车两个后轴各为 p 140kN，轮压分布如图所示。车轮着地长度a 2  0.20m，宽度b 2  0.60m。则作用在 板上的压力面边长 a 1  a 2 2H  0.20m20.11m  0.42m b 1 b 2 2H  0.60m20.11m  0.82m 荷载对于悬臂根部的有效分布宽度为 a  a 1 d 2l 0  0.42m1.4m20.713.24m 冲击系数 0.3 作用在每米宽板上弯矩 b2P l 0 1 4a4 21400.82  1.30.71kN m 43.244  14.18kN m M Ap  1 作用在每米宽板上剪力按自由悬臂板计算，且 b 1 l 0 则 Q Ap  1 1.3 2P l 0 2ab 1 2140 0.71kN m 23.240.82  48.64kN 作用组合 按承载能力极限状态设计 M Aj 1.2M Ag 1.4M Ap 1.21.341.414.18kN m  21.46kN Q Aj 1.2Q Ag 1.4Q Ap 1.23.781.448.64kN m  72.63kN 桥面板主筋计算与配置 行车道板主要是承受负弯矩，计可按单筋矩形截面计算（bh 1.0m0.11m）采用C25 混凝土，HRB335 钢筋。 设a s  40mm，则h 0  ha s 11040  70mm 计算混凝土的受压区高度 x  h 0 h  2 2 0 2 0MAj f cdb满足要求 2121.46106  7070  11.51000 35.8mm  0.561000  56mm 计算受拉钢筋面积 A s  f cdbx 11.5100035.8 1470.4mm2 f sd 280 可取1410, 供给A s 1539mm2,a s  30 h 0  ha s 11038.1 71.9mm 则＝ 16.2  38.1mm, 2 A S 15391.23  2.14  min  0.45 0.198  0.2 bh 0 100071.9280 满足要求 2 2、、 主梁设计计算主梁设计计算 、计算主梁 1＃、2＃、3＃在汽车、人群荷载作用下的横向分布系数。 用杠杆原理法计算支点横向分布系数如下图所示 车辆荷载 车辆荷载 车辆荷载 所以 杠杆原理法计算1＃、2＃、3＃梁 支点横向分布系数 1 ＃梁横向分布系数 0.875  0.4375 22 人群荷载m oc  r 1.422 汽车荷载m oq q    2＃梁横向分布系数 汽车荷载m oq   q 2 人群荷载m oc  r  0 3＃梁横向分布系数 汽车荷载m oq   1  0.5 2  q 2 人群荷载m oc  r  0  1.000  0.5 2 用 G---M 法计算跨中横向分布系数 h  814 11cm 2 11135 2  42.7cm 2 1601811 13518 2 a x  160181113518 所以主梁抗弯惯矩 1 11  I x 16018113160181142.7   122  1 135  1813531813542.7 7362418cm4 12  2   0.07362418m4 主梁比拟单宽抗弯惯矩 2 J x  I x 7362418  46015cm4/cm b160 确定有效宽度λ时，横隔梁长度取两边主梁轴线的距离， l  4b  4160  640cm 235 c    0.368 l 640 c  0.368时，   0.547 c 查表可得 l  0.547235 128cm 横隔梁重心位置a y 11100 15100 22  21.0cmay 21281115100 所以横隔梁抗弯惯矩 212811 1 11  I y 212811321281121   122  1 100  1510031510021 3220103cm4 12  2  横隔梁比拟单宽抗弯惯矩 2 2 J y  I y b  3220000  6640cm4/cm 485 主梁和横隔梁的抗扭惯矩 对于主梁梁肋h  814 11cm 2 b 13511/186.8889时，查表c  0.303 t 3334  cbt  0.3031351118  21910 cm则I Tx 对于横隔梁梁肋 b 10011/155.933时，查表c  0.296 t 3334  cbt  0.2961001115 88.6110 cm则I Ty 111   I Ty J Tx  J Tx h 1 2I Tx 333 所以 121900088610 1131995cm4/cm 3160485 计算参数和 1605＝400cm 2 BJ x 400 4 46015  4  0