落地式双排外脚手架计算

落地式双排外脚手架计算 一、 概况 该工程为山东大学新区综合教学楼及讲堂群，建筑面积 49582 平方米， 南群楼高 24 米，北群楼高为23.1 米，讲堂群高13 米，采用密目式安全网全 封闭双排脚手架。采用483.5 钢管搭设，连墙件采用8 钢筋与钢管硬顶。 8 钢筋在每层框架梁内埋设，两步三跨设置。脚手架搭设尺寸为立杆横距 Lb1.05M，立杆纵距La1.5M，步距H1.5M，脚手架内侧距外墙0.15M，脚手 架搭设高度限值[H]25M。立杆下用截面 300*50 木挂板通长铺设，地基用 C20 素混凝土硬化。 二、 设计检核内容 1. 纵向、横向水平杆的抗弯强度、挠度计算 2. 纵向水平杆与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力计算 3. 立杆的稳定性计算 4. 连墙件计算 5. 立杆地基承载力计算 三、 施工荷载传递路线 竹笆脚手板纵向水平杆横向水平杆横向水平杆与立杆的连接 件立杆 四、 搭设尺寸设计校核 1. 验算横向水平杆抗弯强度及挠度 1 抗弯强度验算 施工均布荷载标准值 3.0KN m2 竹笆脚手板均布荷载标准值 0.35KN m2 横向水平杆间距 S0.75M 钢管外径壁厚 483.5MM 作用横向水平杆线荷载标准值 q k（3.00.35）  0.752.513KN m2 作用横向水平杆线荷载设计值 q k1.4  3.0.751.20.350.753.465KN m2 最大弯矩 2 a 122 3.4651.052ql20.35 2Mmax[1 ] [1 ] .0377KN m 8l b 81.05 钢管截面抵抗矩，查附表 B，附表 BW5.08CM3 Q235 钢抗弯强度设计值，查附表 5.1.6 f205N/mm2 M max 0.377106  74.21205N / mm2 抗弯强度  3W5.0810 满足要求。 变形验算 钢材弹性模量查表 5.1.6 E2.06105 N/mm2 钢管惯性矩查附表 B 表 B I 12.19cm4 容许挠度查表 5.1.8 [V] l1050  7mm 150150 5q k l b 5 2.51310504 1.37mm7mm 挠度V  54384EI384 2.0610 12.1910 4 满足要求。 验算纵向水平杆的抗弯强度及挠度 由横向水平杆传给纵向水平杆的集中设计值 F  0.5ql b 1 a 12 0.35 2  0.53.4651.051  3.234KN l b 1.05 由横向水平杆传给纵向水平杆的集中标准值 F K  0.5q K l b 1 a 12 0.35 2  0.5 2.5131.051  3.345KN l b 1.05 M max 0.175Fl a 0.1753.2341.5106 22167.11N / mm 205N / mm抗弯强度 WW5.08103 1.146F k l a l a 1.146 2.34510315003  3.6210mm 挠度 V  54100EI150100 2.0610 12.1910 3 满足要求。 立杆稳定验算 验算长细比 查规范表 5.3.3 得长度系数   1.50 查表附录 B 表 B 得钢管回转半径 I1.58 cm 查表 5.1.9 得立杆容许长细比[]210 根据 5.3.3 式  l0kh1.50150  K 取 1 时 142.41[] 210 ii1.58 满足要求。 确定轴心受压构件的稳定系数 由 5.3.3 式得  l01.1551.5150 164.48 （K 取 1.155） i1.58 查附表 C 得  0.262 计算风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 立杆稳定验算部位，取脚手架立杆底部，作用于脚手架的水平风荷载标准值 W K  0.7 Z  SW0  Z ---风压高度变化系数，按现行国家标准≤建筑结构荷载规范≥规定采用  z  0.54  s ---脚手架风荷载体型系数， 按规范表 4.2.2 的规定采用为 1.3， 1.2 An Aw 为挡风系数，An 为挡风面积，Aw 为迎风面积 A n挡风面积与迎风面积比值为0.54 A w W o---基本风压按现行国家标准≤建筑结构荷载规范≥规定采用W00.35  s 1.31.20.54  0.842 W k 0.70.540.8420.35 0.111KN m2 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 得 0.851.4W K l a h20.851.40.1111.51.52 M w  0.044KN m 1010 计算组合风荷载时，立杆段的轴向力设计值N 脚手架结构自重标准值产生的轴向力 N G1K  H S g K  [H]30 g K 0.1394  4.31KN 1 0.001[H]1 0.00130 查表 A1 gk0.1394 构配件（脚手架、栏杆、挡脚板、安全网）自重标准值产生的轴向力。 N G2K 0.5L b  0.3L a Q P1  Q P2 L a  Q P3 L A [H] Q p1 为四层竹笆脚手板自重标准值，Q p1 40.35KN m2 Qp 2 为栏杆、木挡板自重标准值，一个施工作业层取Qp 20.14 KN m2 Qp 3 密目式安全立网自重标准值，Qp 30.005 KN m2 N g2k0.5  1.050.3  1.540.350.141.50.0051.5301.85KN 施工荷载标准值产生的轴向力总和 N QK 0.5L b  0.3L aQK 0.51.05 0.31.53.0 3.04KN Q k---施工均布活荷载标准值，一个施工作业层Qk3 KN m2 N11.2（4.311.85）0.851.43.0411.00KN 立杆的稳定验算 N  M W 94052N / mm2F  205N / mm2 W A 连墙件验算 连接承载力验算 连墙件均匀布置，受风荷载最大的连墙件应在脚手架的最高部位， 计算按 30M 考虑，风压高度变化系数 Z 1.11 W k0.7  1.110.8421.40.350.229KN m2 连墙件的轴向力设计值 N L  N ln  N 0 N 1w---风荷载产生的连墙件轴向力设计值 N 1w1.4  0.22921.531.54.33KN A w每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积 N o连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，取5KN N l  4.33  5  9.33KN 连墙件稳定承载力验算 9.33103  28.13F 0.065 2  A1 2 N 1 满