支模架脚手架计算

目目录录 一、模板计算 2 （一）现浇板底模 2 （二）梁底模 4 二、支模架计算 5 （一）梁底模支承横担 5 （二）板底模钢楞 7 （三）大横杆计算 8 （四）支撑系统总挠度 9 （五）横杆与连接扣件的抗滑移验算 N≤[N] . 9 （六）立杆计算 9 三、脚手架计算. 10 （一）小横杆、大横杆计算同支模架。. 10 （二）多立杆式外脚手架. 10 （三）悬挑脚手架. 12 （四）悬挑上料平台计算. 13 一、模板计算一、模板计算 （一）现浇板底模 1、强度计算 a、荷载线荷载 qq 1q2k1 集中荷载 pp 1k2 q 1砼重，25KN/m 3 q 2模板自重。组合钢模板为 0.4KN/m 2 P 1施工人员和设备荷载，2.5KN K 1不变荷载分项系数 K 2可变荷载分项系数 （注荷载分项系数k 11.2,k21.4。按GB50204-92 规范第 2.2.2 条规定，荷载设 计值可以乘以 0.85 的折减系数。分项系数与折减系数相抵后，可近似取 k 1k21,即 取荷载标准值进行计算。余同） b、计算简图 c、强度计算式 q L找平杆间距 M max1/8ql 21/4pl单位N-mm σ maxMmax/W≤f W模板截面抵抗矩。从组合钢模板技术规范GBJ214-89 查取，由于钢模板系 错缝拼接， 部分模板在跨度方向不连续， 故取 0.7m 组合， 一般情况下为 W1.3104mm3 当采用竹、木模板时，按式 W1/6bh2计算，b1000mm，h 为模板厚度。 f模板材料抗弯强度，钢模板取 f y215N/mm 2；竹、木模板按厂家提供数据， 无数据时可参考木结构设计规范中的木材抗弯强度指标。 2、刚度计算 a、荷载只取不变荷载 q。 b、计算简图 c、刚度计算式 W maxql 4/192EE≤[W]1.5mm E模板材料弹性模量，当为钢模板时，E2.06105N/mm2竹、木模板仍按厂 家提供数据，无数据时参考木结构设计规范 。余同。 I模板截面惯性矩。当为组合钢模板时，取Ib105mm4;竹、木模板按 I1/12bh3式计算。 [W]挠度允许值，1.5mm。 q （二）梁底模 1、强度计算 a、荷载qq 1q2q3 q 1砼重，同前 q 2模板重，同前。 q3振捣荷载，为 2KN/m2梁底宽。 b、计算简图 c、强度计算式 M max1/8ql σ maxMmax/W≤f W模板截面抵抗矩，根据梁底宽度和组合方式按组合钢模板技术规范 GBJ214-92 查取，余同。当用竹、木模板时， W1/6bh2,b 为梁底模宽度，h 为模板厚 度。 f模板材料抗弯强度，同前。 2、刚度计算 a、荷载只取不变荷载 q 1q2 2 q b、计算简图 c、刚度计算式 W maxql /192EI≤[W]1.5mm 4 E弹性模量，取值同前。 I梁底模截面惯性矩。当为组合钢模时，按 GBJ214-92 查取；竹、木模板 I1/12bh3。 二、支模架计算二、支模架计算 （一）梁底模支承横担 1、强度计算 a、荷载计算单元见下图 荷载 P 为 的砼重、 模 板 重 和 振 荷载，其中，振 捣 荷 载 为b L 1 捣 阴影范围内 2.0KN/m2,b 为梁宽，L 1 为横担间距。 b、计算简图 当用直角扣件连接时，支座既非简支，也非 嵌固，近似取 M max1/5PL. c、强度计算式 M max1/5PL σ maxMmax/W≤215N/mm 2 W横担截面抵抗矩，Ф483.5 钢管的截面抵抗矩为 5079mm3。 2、刚度计算 a、荷载P 1 为上页图中阴影范围内的砼重、模板重。 b、计算简图 c、 刚 W maxP1L 3/60EI≤[W]L/250 E弹性模量，钢材为 2.06105N/mm2。 I横担截面惯性矩，当采用Ф483.5 钢管时，I1.2105mm4。 度计算式取近似值。 （二）板底模钢楞 1、强度计算 a、荷载取现浇板底模强度计算简图中支座反力的两倍。 b、计算简图 （N/mm） c、强度计算式 M max0.125ql 2 σ max Mmax/w≤fy215N/mm 2 W钢楞截面抵抗矩，Ф483.5 钢管为 5079mm 2、刚度计算 a、荷载只取恒荷载 q 1. b、计算简图 3 c、刚度计算式 W maxq1L 4/192EI≤L/250 E、I同梁横担 （三）大横杆计算 1、强度计算 a、荷载为钢楞传来的集中荷载 P。 b、计算简图 当模板为竹胶合板或木板时，且 L1.0m 左右时， Mmax0.333PL 当模板为组合钢模板时， Mmax3/16p x L c、强度计算式 σmaxM max/W≤215N/mm 2 W5079mm4 ′ 2、刚度计算 a、荷载为钢模传来的集中荷载 P 1（不考虑可变荷载） 。 b、计算简图 图 1 图 2 刚度计算式 按图 1Wmaxp 1L /68EI≤L/250 按图 2WmaxP1′L3/110EI≤L/250 E、I 意义同前。 （四）支撑系统总挠度 模板最大挠度与钢楞最大挠度和大横杆最大挠度之和不得大于 5mm。 （五）横杆与连接扣件的抗滑移验算 N≤[N] N通过横担或大横杆传来的荷载。 [N]扣件允许抗滑荷载。 扣件极限抗滑荷载一般为 10KN， 安全系数取 2， [N] 为 5KN。 （六）立杆计算 a、荷载单根立杆承受的全部竖向荷载为 N（恒荷载，可变荷载均应考虑） ， 应乘以 1.5 的增大系数（因有弯矩作用） 。 3 b、计算简图 C、 立杆局部 长细比 稳定计算式 L o/2 i立杆截面回转壮半径，Φ483.5 钢管 i15.8mm。 根据长细比入查钢结构设计规范得纵向弯曲系数中，将Φ代入下式 N/ΦA≤215N/mm2 A立杆横截面面积，Φ483.5 钢管 A4.8910 mm 。 三、脚手架计算三、脚手架计算 22 （一）小横杆、大横杆计算同支模架。。 （二）多立杆式外脚手架 1、荷载 a、架上活载2.7KN/m2 b、脚手板自重0.3KN/m2 c、钢管自重38.4N/m,应乘以 1.3 的长度增加系数，取 50N/m。 d、扣件重10N/个。 以上荷载按单根立杆受荷面积分层计算，然后累加起来。操作层每层荷载为 W 1， 层数 n，非操作层每层荷载为 W 2，层数 n2，总荷载 NW1n1W2n2 2、立杆稳定计算式 N≤[N] [N]立杆允许荷载值。 [N]A n/K{fyn1σ/2-√[fyn1 σ/2] 2-f yσ} An立杆净截面面积，Φ483.5 钢管为 4.893102mm2。 K考虑管子平直度、锈蚀程度的影响系数，取 K2。 fy立杆设计强度，钢材取 fy