学士单向板肋形楼盖课程设计-土木毕业设计计算书+CAD图纸

课 程 名 水工钢筋混凝土结构学 题目单向板肋形楼盖设计 班级07 级水利水电工程一班 学号 姓名xx 评语 成绩指导教师 批阅时间年月日 单向板肋形楼盖设计 1.设计任务书 1 1.1 设计资料 某多层工业建筑楼盖平面如图（附图1）采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼 盖 1 楼层平面 L118mL230m墙体厚度370mm 板搁置长度120mm次梁搁置长度240mm主梁搁置长度240mm 2.建筑位于非地震区 3.结构安全级别为Ⅱ级 4.结构环境类别为一类 5.建筑材料等级混凝土梁、板C20 钢筋板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋 Ⅰ级梁中受力筋Ⅱ级 6.荷载 钢筋混凝土重力密度25kN/m3 水磨石面层0.65kN/m2 石灰砂浆抹面 15mm17kN/m3 楼面活荷载4kN/m2 （建议尺寸柱350mm350mm） 1.2 设计要求 板的设计按考虑塑性内力重分布方法计算 次梁的设计按考虑塑性内力重分布方法计算 主梁的设计按弹性理论分析方法计算 1.3 设计成果 （1）设计计算书一份，包括封面，设计任务书，目录，计算书等 （2）图纸 A3 （3）结构平面图布置及板配筋图 （4）次梁配筋图 （5）主梁配筋图 2.计算书 2.1.结构平面图布置 确定主梁的跨度为 10m，次梁的跨度为 6m，主梁每跨内布置 3 根次梁，板的跨度 为 2.5m，柱 350mmX350mm。楼盖结构的平面布置图如图 2-1 所示。 按高跨比条件要求板的厚度 h  l 40  62.5 ， 对工业建筑的楼板， 要求h  80mm， 所以板厚取h  80mm。 次 梁 截 面 高 度 应 满 足h  ll  333.3 500， 取 h450mm ， 截 面 宽 1812 b  1/2 1/3h ，取 b200mm。 主梁截面高度应满足 h  ll  666.7 1000 1510 ,取 h700mm，截面宽度取为 2 b300mm ，柱的截面尺寸 bh350350 mm2。 图 2-1 楼盖结构平面布置 Fig.2-1Fig.2-1Floor systemFloor systemplan plan 2.2 板的设计按考虑塑性内力重分布设计 2.2.1 荷载计算 恒荷载标准值 15 mm 石灰砂浆抹面0.015*170.255KN/m2 80mm 钢筋混凝土0.08*252 KN/m2 水磨石面层0.65 KN/m2 qk 2.905 KN/m2 活荷载标准值 gk4 KN/m2 总荷载 gq1.05 q k 1.2g k7.85 KN/m2 2.2.2 计算简图 取 1m 板宽作为计算单元，板的实际结构如图 2-2（a）所示，由图可知次梁截 面为 b200mm，现浇板在墙上的支承长度为a120mm，则按塑性内力重分布设 计，板的计算跨度 边跨 l1ln a/2（2500-120-100）120/22340 1.1*ln1.1（2500-100-120）2508 取 l12340mm 中跨 l2ln h/2（2500-100-100）100/22350 1.1* ln 1.1（2500-100-100）2530 取 l22350mm 3 图 2-2（a）板的实际结构 Fig.2-2 The real situation of the floor 图 2-2 b板的计算简图 Fig.2-2Board calculation diagram Board calculation diagram 2.2.3 弯矩设计值 因边跨与中跨的计算跨度相2350-2340/235058.1，截面尺寸 58.1，截面尺寸合 合适，按计算构 适，构造配箍适，按计算配箍 造配箍 16.3 381200mm 10.1 587200mm A 边支座 57.29 B左 离端第二支座 74.4 箍筋间距 S（用 Ф 6 双肢箍） 综合以上，全梁采用6200 双肢箍筋。 2.3.5 施工图的绘制 次梁配筋图如 1-35（c）图所示，其中次梁纵筋锚固长度确定 伸入墙支座时，梁顶面纵筋的锚固长度按下式确定 伸入墙支座时，梁纵筋的锚固长度按确定l12d12 16192mm 次梁布筋图见附图 2.4 主梁设计主梁内力按弹性理论设计 2.4.1 荷载设计值。 （为简化计算，将主梁的自重等效为集中荷载） 次梁传来得恒载 9.764*6.00058.58KN 主 梁 自 重 （ 含 粉 刷 ） [0.70-0.08*0.3*2.5*252* （ 0.7-0.08 ） *0.015*2.5*17]*1.214.9KN 恒荷载G73.5KN 活荷载Q12*6.00072KN 8 2.4.2 计算简图 主梁得实际结构如图示，由图可知，主梁端部支承在墙上得支承长度a370mm， 中间支承在 350mm*350mm 的混凝土住上，其跨度按以下方法确定 边跨 lolna/2b/210000-350/2-120370/2350/210065mm lo1.025lnb/21.025*（10000-350/2-120）350/210123mm 取 lo10065mm 中跨 lolnb10000-35035010000mm 图 2-10 a主梁的实际结构 Fig.2-10a The real situation of king post king post 图 2-10 b 主梁的计算简图 Fig.2-10bKing post calculation diagram King post calculation diagram 2.4.3 内力设计值计算及包络图绘制 因跨度相差不超过 10，可按等跨连续梁计算。 ①弯矩值计算 弯矩 M  k 1Gl  k2Ql，式中 k1 和 k2 由附表 1 查得 9 表 2-11 主梁的弯矩设计值计算（kNm） Tab.2-11 Bending calculation 荷载布置 K M1 K M2 K M3 K MB K M4 K M5 G1 Q2 Q3 0.2637 195.1 0.314 232.3 0.11315 83.7 -0.372 -274.3 0.00145 1.1 0.128 94.1 0.32885 238.3 -0.06515 -47.2 0.407 294.9 -0.093 -67.4 0.25255 183.0 -0.1394 -101.0 -0.186 -134.4 -0.186 -134.4 -0.18235 -131.3 0.1838 1323 -0.186 -133.9 0.314 226.1 Q4 Q5 组 合 形 式 最 不 利 组 合 12 13 14 15 Mmax组合 Mmax组合值 Mmin组合 Mmin组合值 0.24285 176.0 0.283 205.1 0.07575 55.0 -0.434 -3